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容积负荷法 V=nQ0C0tc／Nv·ta （5）
污泥负荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS （6）
3。3 动力学设计法
由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽相同。根据动力学原理演算（过程略），SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：
限制曝气 V=NQ（C0…Ce）tf／＇MLSS·Ns·ta＇ （7）
非限制曝气 V=nQ（C0…Ce）tf／＇MLSS·Ns（ta＋tf）＇ （8）
半限制曝气 V=nQ（C0…Ce）／＇LSS·Ns（ta＋tf…t0）＇ （9）
式中： tf充水时间，一般取1～4h。
tr反应时间，一般在2～8h。
C0、Ce分别为进水和反应结束时的污染物浓度。
但在实际＇url=soft。studa/＇＇color=#0000ff＇应用＇/color＇＇/url＇中发现上述方法存有以下＇url=studa/＇＇color=#0000ff＇问题＇/color＇＇/url＇：
① 对负荷参数的选用依据不足，提供选用参数的范围过大〔例如＇url=book。studa/＇＇color=#0000ff＇文献＇/color＇＇/url＇推荐Nv=0。1～1。3kgBOD5/（m3·d）等〕，而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的＇url=studa/＇＇color=#0000ff＇影响＇/color＇＇/url＇；
② 负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算，存有＇url=job。studa/＇＇color=#0000ff＇理论＇/color＇＇/url＇上的差异，使所得结果偏小；
③ 在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数，难于全部同时根据经验假定，忽略了底物的明显影响，并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象；
④ 曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR池容所产生的影响，但因其由动力学原理演算而得，假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程，将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用，而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响，使得在同一负荷条件下所得SBR池容惊人地偏大。
上述问题的存在不仅不利于SBR法对污水的有效处理，而且进行多方案比较时也不可能全面反映SBR法的工程量，会得出投资偏高或偏低的结果。
针对以上问题，提出了一套以总污泥量为主要参数的SBR池容综合设计方法
3。4 总污泥量综合设计法
该法是以提供SBR反应池一定的活性污泥量为前提，并满足适合的SVI条件，保证在沉降阶段历时和排水阶段历时内的沉降距离和沉淀面积，据此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的体积，然后根据最大周期进水量求算贮水容积，两者之和即为所求SBR池容。并由此验算曝气时间内的活性污泥浓度及最低水深下的污泥浓度，以判别计算结果的合理性。其计算公式为：
TS=naQ0（C0…Cr）tT·S （10）
Vmin=AHmin≥TS·SVI·10…3 （11）
Hmin=Hmax…ΔH （12）
V=Vmin＋ΔV （13）
式中TS单个SBR池内干污泥总量，kg
tT·S总污泥龄，d
ASBR池几何平面积，m2
Hmax、Hmin分别为曝气时最高水位和沉淀终了时最低水位，m
ΔH最高水位与最低水位差，m
Cr出水BOD5浓度与出水悬浮物浓度中溶解性BOD5浓度之差。其值为：
Cr=Ce…Z·Cse·1。42（1…ek1t） （14）
式中Cse出水中悬浮物浓度，kg/m3
k1耗氧速率，d…1
tBOD实验时间，d
Z活性污泥中异养菌所占比例，其值为：
Z=B…（B2…8。33Ns·1。072（15…T））0。5 （15）
B=0。555＋4。167（1＋TS0/BOD5）Ns·1。072（15…T） （16）
Ns=1/a·tT·S （17）
式中a产泥系数，即单位BOD5所产生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值为：
a=0。6（TS0/BOD5＋1）…0。6×0。072×1。072（T…15）1/〔tT·S＋0。08×1。072（T…15）〕 （18）
式中TS、BOD5分别为进水中悬浮固体浓度及BOD 5浓度，kg/m3
T污水水温，℃
由式（9）计算之Vmin系为同时满足活性污泥沉降几何面积以及既定沉淀历时条件下的沉降距离，此值将大于现行方法中所推算的Vmin。
必须指出的是，实际的污泥沉降距离应考虑排水历时内的沉降作用，该作用距离称之为保护高度Hb。同时，SBR池内混合液从完全动态混合变为静止沉淀的初始5～10min内污泥 仍处于紊动状态，之后才逐渐变为压缩沉降直至排水历时结束。它们之间的关系可由下式表示：
vs（ts＋td…10/60）=ΔH＋Hb （19）
vs=650/MLSSmax·SVI （20）
由式（18）代入式（17）并作相应变换改写为：
〔650·A·Hmax／TS·SVI〕（ts＋td…10/60）=ΔV/A＋Hb （21）
式中 vs污泥沉降速度，m/h
MLSSmax当水深为Hmax时的MLSS，kg/m3
ts、td分别为污泥沉淀历时和排水历时，h
式（19）中SVI、Hb、ts、td均可据经验假定，Ts、ΔV均为已知，Hmax可依据鼓风机风压或曝气机有效水深设置，A为可求，同时求得ΔH，使其在许可的排水变幅范围内保证允许的保护高度。因而，由式（10）、（11）可分别求得Hmin、Vmin和反应池容。
4 SBR在＇url=studa/fazhan/＇＇color=#0000ff＇发展＇/color＇＇/url＇中的问题
相对于传统连续流活性污泥法，SBR工艺是一种尚处于发展、完善阶段的技术，许多 研究工作刚刚起步，缺乏＇url=studa/gongxue/＇＇color=#0000ff＇科学＇/color＇＇/url＇的设计依据和方法以及成熟的运行管理经验，另外，SBR自身的特点更加深了解决问题的难度。
SBR在现阶段的发展过程中，主要存在以下方面的问题：
4。1 基础研究方面
①关于污水在非稳定状态下活性污泥微生物代谢理论的研究；
②关于厌氧、好氧状态的反复交替对微生物活性和种群分布的影响；
③可同时除磷、脱氮的微生物机理的研究。
4。2 工程设计方面
①缺乏科学、可靠的设计模式；
②运行模式的选择与设计方法脱节。
5 结束语
SBR艺是一种理想的间歇式活性污泥处理工艺，它具有工艺流程简单、处理效果稳定、占地面积小、耐冲击负荷强及具有脱氮除磷能力等优点，是＇url=mind。studa/＇＇color=#0000ff＇目前＇/color＇＇/url＇正在深入研究的一项污水生物处理新技术。
SBR工艺应用的一个关键是要求自动化程度较高，因而随着我国＇url=studa/Economic/＇＇color=#0000ff＇经济＇/color＇＇/url＇建设的不断发展及研究的不断深入，预计不久的将来SBR及在其基础上开发的ICEAS工艺和CASS等工艺在生产中的应用将有所突破。